地下室结平板模板支撑搭设施工方案_图文

地下室结平板模板支撑搭设施工方案
一、工程结构概况: 中南世纪锦城 1.2 期防空地下室工程为地下一层钢筋混凝土框架结构车库。框架柱网间距 8.0 m× 8.0m。其顶板设计标高为-1.200m,顶板厚 500mm,双向梁截面 1350× 600;负一层结平板设计标高 为-1.200m,板厚 350mm,双向梁截面 1350× 550,层高 3.450m;基础筏板 500mm 厚,设计标高为- 5.300m. 模板立杆分别支撑于 500 厚、400 厚钢筋混凝土板上,模板搭设高度分别为 3.80m、4.10m(顶板) 。 模板支撑的结平板荷载,属高大模板工程,须编制专项施工方案经专家论证通过后实施。

二、模板支撑立杆布置原则: 模板支撑立杆布置设计,按顶板结构设计图选典型区域梁板布置;在确保立杆、水平杆满足施工承 载能力的情况下,使双向水平杆相互贯通;梁下、板下立杆按结构截面尺寸的不同,可采用不同的间距。 当局部区域梁板变化, 需按实调整立杆布置时, 其立杆布置双向尺寸不得超出设计计算的搭设参数。

三、编制依据: 1. 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2. 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001(2002 年版) 3. 《施工手册》 (第四版) 4. 《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程-混凝土结构工程》DGJ32/J30-2006(第四分册) 5. 《建筑结构静力计算手册》 6. 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 7. 荷载标准值及分项系数 序号 1 2 3 名称 楼板木模自重(包括梁模) 混凝土自重 框架梁钢筋自重 楼板钢筋自重 施工荷载 (砼泵送) 计算底模及小横杆时 计算大横杆时 计算立杆及其他支承构件 计算水平面荷载 计算垂直面荷载 新浇混凝土对模板的侧压力标准值 荷载 0.30kN/m 24kN/m3
2

分项系数 1.2(1.35) 1.2(1.35) 1.2(1.35) 1.2(1.35)

1.524kN/m3 1.124kN/m 4.0kN/m2 4.0kN/m2 4.0kN/m2 2.0kN/m2 4.0kN/m2
3

4

(另以集中荷载 4.0kN 验算,取大值)

1.4

5 6

振捣荷载

1.4 1.2(1.35)

1

8. 荷载组合 项次 1 2 3 9. 材料计算参数 材 料 钢 管 模 板 木 方 对拉螺栓 扣 件 规 格 性能指标参数 抗弯强度设计值:fm=205N/mm2 截面积: A=3.97cm2;惯性矩:I=10.20cm4 截面模量:W= 4.25cm3;弹性模量:E=2.06× 105 N/mm2 3 2 2 E= 4.5× 10 N/mm ,[σ ]=10.32N/mm ;g =0.12 kN/m2 顺纹抗压:fc=10N/mm2;顺纹抗剪:fv=1.4N/mm2 顺纹抗拉:ft=8.0N/mm2;抗弯:fm=13N/mm2 弹性模量:E=9000N/mm2;松木的重力密度 5kN/m3 [N] = 12.9kN [N]=8000N [N]=12000N 项 目 荷载组合 计算承载能力 ①+②+③+④ ①+②+③+⑤ ⑤+⑥ 验算刚度 ①+②+③ ①+②+③ ⑥

平板及薄壳模板及支架 梁和拱模板的底板及支架 梁、拱、柱、墙的侧面模板

Q235 钢,?48× 2.8 15 厚 胶合多层板 50× 100 松木 M12(?9.85) 单扣件承载力 双扣件承载力

四、搭设技术参数: 1.支撑体系杆件采用 ?48×2.8 钢管、工具式钢管立柱;可锻铸铁制作的扣件; 2. 双向水平杆步距:不得大于 1600mm。 3. 负一层结平板 400 厚,板下立杆支撑间距控制在 750mm× 750mm 范围,立杆均垂直落地。 模板下木楞布置间距不得大于 200mm; 4. 顶板 400 厚,板下立杆支撑间距控制在 600mm× 750mm 范围,立杆均垂直落地。 模板下木楞布置间距不得大于 200mm。 5. 300 厚结平板占少数,宜采用 750mm× 750mm 的立杆间距(间距不得大于 800mm× 800mm) ,使 整片模板支架双向水平杆相互贯通;模板下木楞布置间距不得大于 200mm。 6.梁下立杆间距: (1)截面 1350×600 梁底横向设三立杆,间距 625+625;粱底立杆采用 CH-75 型工具式钢管立柱撑顶, 钢(Q235)插销直径 d≥12mm。梁底立杆、横杆纵向最大间距 750mm;侧模设置两道木楞;梁底 模设置九道木楞间距 160。 (2)截面 1350×550 梁底横向设三立杆,间距 625+625;粱底立杆采用 CH-75 型工具式钢管立柱撑顶, 钢(Q235)插销直径 d≥12mm。梁底立杆、横杆纵向最大间距 750mm;侧模设置两道木楞;梁底 模设置九道木楞间距 160。 (3)截面 500×1250 粱底横向设三立杆,间距 300+300;粱底立杆采用 CH-65 型工具式钢管立柱撑顶, 钢(Q235)插销直径 d≥12mm。粱底立杆、横杆纵向最大间距 800mm;侧模设置七道木楞间距 150, 采用 M14 对拉螺栓(400×800)加固;粱底设置四道木楞间距 160。 7.附图:
2

A

A

3

A-A

4

五、高支架模板支撑搭设安全技术要求: 1. 模板支撑立杆基础分别为 500 厚、350 厚钢筋混凝土板。地下室内框架柱须先行浇筑完成。 2. 模板支撑立杆钢管无接头,竖向须垂直;顶部采用 U 型支托与楞梁两侧间如有间隙,必须楔紧。 3. 顶托外露螺栓高度不得超过规范规定的最大调节范围。 4. 模板支撑架体双向水平杆与相邻框架柱,必须用钢管扣件与框架柱扣箍牢固,并顶紧。 5. 设置梁、板底斜撑杆件区域的各步水平杆件必须采用搭接连接(搭接长度 0.5m) ,设置三扣件。 6. 严格控制双向水平杆步距<1.60m。双向水平杆应贯通设置成一个整体。 7. 立杆底脚须双向设置扫地杆。梁、板底水平横杆与立杆连接须采用双扣件。 8. 沿区域四周及双向主梁下,按图示设置垂直剪刀撑。垂直剪刀撑与立杆紧固。 9. 按图示设置一道水平剪刀撑杆,即双向隔跨设置。水平剪刀撑与水平杆紧固。 10. 扣件螺栓拧紧扭力矩控制在 40N· m~65 N· m 之间。浇筑前进行复拧检查工作。 11. 浇筑混凝土时控制卸料厚度(超过浇筑高度小于 100mm)及浇筑方向,均匀布料分层浇筑。 12. 安排专人在操作区域外巡查模板受力情况,发现异常及时通报处理,先停止施工,待异常情况处 理完毕再行施工,避免质量、安全事故发生。 13. 架体搭设须安排专业架子工按图示尺寸要求进行施工,并配合木工处理梁板底杆件的衔接。 14. 按设计要求对梁底模预先起拱处理。 15. 顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度后方可开始拆除负一层模板支撑。 16. 混凝土浇筑采用泵送布料,框架柱必须先行浇筑完成,顶板与外墙板一同浇筑,顶板梁板浇筑从 中间向两侧分层进行。

六、高支架模板搭设安全管理措施 1、搭设及施工前,项目技术负责人向架子工和进行技术、安全交底,双方在交底书上签字。脚手架 搭设人员必须是经过《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工,上岗人员应定期 体检,体检合格后方可上岗操作。 2、脚手架的所有构配件质量必须按规定进行检验,检验合格后方可使用。脚手架搭设完毕,经过验 收合格后方可使用。 3、每搭设完成一步都要及时校正立柱的垂直度和大小横杆的标高和水平度,使脚手架的步距、横距、 纵距上下始终保持一致。 4、钢管脚手架搭拆时,当杆件处于松动状态下,不能中途停止作业。安全带须高挂低用,操作人员 不得过分集中,六级以上大风、大雾、雷雨天气及晚间不得搭设脚手架。 5、操作层上的施工荷载应符合设计要求,不得超载,严禁任意悬挂起重设备。 6、设专人对脚手架进行定期检查和保养,下列情况必须检查: (1)在六级以上大风与大雨后,停用超过一个月,复工前; (2)各主结点处杆件的安装、连墙件、支撑的构造是否符合规范要求; (3)底座是否松动,立杆是否悬空,如有发现,应及时处理; (4)扣件螺栓是否松动,立杆的沉降与垂直度是否符合规范要求。安全防护措施是否符合规范要求。 7、屋面操作层外围四周设置栏杆防护。
5

七、模板拆除 1. 混凝土浇筑施工完毕待监理批准后方可拆去梁、剪力墙侧模板。 2. 板底模板等砼强度达到 75%的设计强度时拆除。 3. 梁底模板等砼强度达到设计强度时方可拆去梁底支撑系统。 4. 模板拆除应设专人指挥,不得抛扔,严禁使用撬棍。 5. 拆模顺序:先拆非承重模板,后拆承重模板,并从上至下进行拆除。 6. 拆模时需用彩旗拉线设置警示区域,并派安全员巡查,非施工人员不得进入。

八、安全应急预案 1、目的: 为预防高支撑模板坍塌事故的发生,制订高支撑模板事故应急预案,以预防或发生模板坍塌事故时 减少人员伤害和财产损失。 2、职责: 2.1 质安科是高支撑模板坍塌事故应急预案管理的主管部门,负责应急预案的制订和响应,监督组织 进行急救演习,并对应急预案和响应实际效果进行检查和评价。 2.2 项目部负责应急预案与响应,参加公司组织的高支撑模板坍塌演习,参加安全部组织的应急预案 和响应的实际效果评价。 3、应急预案控制程序: 3.1 组织机构 领导小组 组长:施明冲 副组长:杨勇 组员: 朱红兵、黄辉、宋鑫樵、周全、 领导小组负责日常管理工作和对职工进行高支撑模板施工安全知识的宣传、培训工作。并对工作 进行考核、检查、监督、将其列入安全检查工作之重,同步进行检查。 3.2 内外联络 3.2.1 内部联络 A、 质安科负责收集项目部、班组的预防高架支撑安全信息工作,各相关部门、班组向质安科 提供有关预防高架模板安全的信息工作。 B、 当发生安全事故时,首先发现者应及时通知项目部,项目部组织紧急事故处理。

3.2.2 外部联络 A、 质安科负责对外预防高架支撑管理部门的联系工作,将有关预防高架支撑信息传达到有关 当局和部门。 B、 3.3 措施
6

当发生模板坍塌时,发现者应及时拨电话,通知质安科。

3.3.1 加强施工现场的安全检查工作,严格查纠习惯性违章,及时发现事故隐患,并及时督促整改,特别 是注意消除安全防护设备本身的不安全因素。 3.3.2 参加高空作业人员按规定穿戴好劳保用品,尤其是戴好安全帽,系挂好安全带。 3.3.3 任何高空作业使用设施都要牢固可靠,符合安全要求。 3.3.4 培训 进行一次预防安全知识培训,提高员工自救、互救能力以及职工安全意识。 3.4 紧急预案 3.4.1 当发生高架安全事故时,第一发现者应及时通知现场领导并及时通知各部门,组织进行事故处理。 3.4.2 当有人员发生伤亡时,应拨电话“120”通知救护中心,并对伤亡人员就地进行急救。 3.5 事故调查和处理 3.5.1 高架安全事故发生后, 质安科协同有关部门对事故原因进行调查和处理, 针对原因责成事故发生部 门采取纠正措施,防止再发生。 3.5.2 质安科对相应文件的有效性进行评审和修订。 3.6 检验 3.6.1 质安科组织项目部进行一次模拟安全事故演习,检验和评价应急预案的实际效果。

九、高支架模板及支撑验算: (按最不利条件验算) 1. 板厚 300mm 楼板模板计算 模板面板采用 15mm 高强度多层板 E= 4.5× 103N/mm2 ,[σ ]=10.32N/mm2;g =0.12 kN/m2 板主龙骨采用 ?48×2.8 钢管,板底支承杆间距 800×800;次木龙骨间距 200; 次木龙骨采用 50×100mm,E=9000N/mm2,[σ ]=13N/mm2,[τ ]=1.4N/mm2; (1)荷载计算 ① 模板及支架自重标准值: ② 混凝土标准值: ③ 钢筋自重标准值: ④ 施工人员及设备荷载标准值: (砼泵送) 0.30 kN/m2 24 kN/m3 1.124 kN/m3 4.0 kN/m2 4.0 kN/m2 4.0 kN/m (2)面模板承载能力强度验算 1)均布荷载设计值: 可变荷载效应控制组合: (①+②+③)×1.2+④×1.4 (均布荷载取 4.0kN/m2) F1=(0.30+24×0.3+1.124×0.3)×1.2+4.0×1.4= 15.00 kN/m2 永久荷载效应控制组合: (①+②+③)×1.35+④×0.7×1.4 (均布荷载取 4.0kN/m2) F2=(0.30+24×0.3+1.124×0.3)×1.35+4.0×0.7×1.4= 14.5 kN/m2 以上 F1、 F2 两者取大值,F1=15.00 kN/m2 面模板可视为梁,取梁宽 1.0m(800mm) ,跨度 0.20m。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。 线荷载设计值:q1= 0.9F1×1.0m = 0.9×15.00kN/m2×1.0m = 13.5kN/m
7
2

(验算模板、小梁) (验算大横杆) (验算立杆)

(集中荷载 P=4.0kN)

施工荷载为均布荷载弯矩值: M 1 ? 2)集中荷载设计值:

q1l 2 13.5 ? 2002 = = 67500 N·mm 8 8

面模板自重线荷载设计值:q2= 0.9×0.12kN/m2×1.0m ×1.2= 0.130kN/m 跨中集中荷载设计值:P=0.9×4.0 kN×1.4 = 5.04kN

q 2 l 2 Pl 0.130? 2002 5040? 200 ? ? 施工荷载为集中荷载弯矩值: M 2 ? = = 252648N·mm 8 4 8 4
以上 M 2 > M 1 ,面模板强度验算采用 M 2 值。 W=1/6 bh2 = 1/6×1000×152 = 37500mm3

? ?

M2 252648 = = 6.74N/mm2<[σ ]=10.32 N/mm2 37500 W

满足要求

(3)面模板承载能力挠度验算 挠度验算荷载组合标准:①+②+③ 荷载标准值:F3=(0.30+24×0.3+1.124×0.3)= 7.84 kN/m2 q3= F3×1.0 = 7.84 kN/m2×1.0m = 7.84kN/m I=bh3/12=1000×153/12 = 2.81×105mm4

??

5ql 4 5 ? 7.84 ? 2004 = = 0.13mm< l/400 = 200/400 = 0.50mm 384EI 384? 4500? 281000

满足要求

(4)次木龙骨 (50×100 木楞)承载能力强度验算 1)均布荷载设计值: F1=15.00kN/m2 次龙骨视为跨度 800mm 梁,主钢龙骨作为梁支点按等跨连续梁设计,按(最不利条件)验算,取 荷载宽 200mm。 线荷载设计值:q3= 0.9F1×0.20m = 0.9×15.00kN/m2×0.20m = 2.7kN/m 施工荷载为均布荷载弯矩值(按简支梁计算) : M3 ? 2)集中荷载设计值: 面板木楞自重线荷载设计值:q4= 0.9×0.3 kN/m2×0.20m ×1.2= 0.0648kN/m 跨中集中荷载设计值:P=0.9×4.0 kN×1.4 = 5.04kN 施工荷载为集中荷载弯矩值(按简支梁计算) :

q3 l 2 2.7 ? 8002 = = 216000 N·mm 8 8

M4 ?

q 4 l 2 Pl 0.0648? 8002 5040? 800 ? ? = =1013184 N·mm 8 4 8 4

以上 M 4 > M 3 ,木楞强度验算采用 M 4 值。

8

木楞截面模量: W ?

bh2 50 ? 1002 = = 83333mm3 6 6
满足要求

? ?

M4 1013184 = = 12.16N/mm2<[σ ]=13.00 N/mm2 83333 W

(5)木楞承载能力抗剪验算 1)均布荷载设计值:F1=15.00 kN/m2 次木龙骨视为跨度 800mm 梁,主钢龙骨作为梁支点按二等跨连续梁验算(最不利条件) ,取荷载宽 0.20m。 线荷载设计值:q3= 0.9F1×0.20m = 0.9×15.00kN/m2×0.20m = 2.7kN/m 木楞剪力设计值: V ? 0.625ql = 0.625 ? 2.7 ? 0.8 =1.35KN 2)均布荷载设计值抗剪验算:

??

3V 3 ? 1350 = = 0.41N/mm2 < [ ? ] = 1.4N/mm2 2bh 2 ? 50 ? 100

满足要求

(6)木楞承载能力挠度验算(按简支梁验算) : 挠度验算荷载组合标准:①+②+③ 荷载标准值:F3=(0.30+24×0.3+1.124×0.3)= 7.84 kN/m2 q5= F3×0.20 m = 7.84 kN/m2×0.20m = 1.57kN/m

bh3 50 ? 1003 木楞惯性距: I ? = = 4.16×105mm4 12 12

??

5ql 4 5 ? 1.57 ? 8004 = = 0.22mm< l/400 = 850/400=2.125mm 384EI 384? 9000? 4166667

满足要求

(7)主钢龙骨(钢管横杆)承载能力强度验算: (说明:验算直接支撑木楞的横杆,另一方向的水平杆起牵杆作用) 1)均布荷载设计值: 可变荷载效应控制组合: (①+②+③)×1.2+④×1.4 (均布荷载取 4.0kN/m2) F4=(0.30+24×0.3+1.124×0.3)×1.2+4.0×1.4= 15.00 kN/m2 永久荷载效应控制组合: (①+②+③)×1.35+④×0.7×1.4 (均布荷载取 4.0kN/m2) F5=(0.30+24×0.3+1.124×0.3)×1.35+4.0×0.7×1.4= 14.5 kN/m2 以上 F4、 F5 两者取大值,F4=15.00 kN/m2 主钢龙骨视为跨度 800mm 梁,钢管立杆作为梁支点按等跨连续梁验算,取荷载宽 800mm。 线荷载设计值:q5= 0.9F4×0.80m = 0.9×15.00kN/m2×0.80m = 10.8kN/m 施工荷载为均布荷载弯矩值(按二等跨连续梁计算) :

M 5 ? 0.125q5l 2 =0.125×10.8×8002= 864000N·mm
2)均布荷载设计值抗弯强度验算: 钢管截面模量:W= 4250 mm3 (?48×2.8 钢管)
9

? ?

M5 864000 = = 203.29N/mm2<[σ ]=205 N/mm2 4250 W

满足要求

(8)主龙骨(钢管横杆)承载能力挠度验算(按三等跨连续梁验算) : 挠度验算荷载组合标准:①+②+③ 荷载标准值:F3=(0.30+24×0.3+1.124×0.3)= 7.84 kN/m2 q6= F3×0.80 = 7.84 kN/m2×0.80m = 6.27kN/m E=2.06× 105 N/mm2 Ix= 1.02×105mm4 (?48×2.8 钢管) 满足要求

??

0.99q6 l 4 0.99 ? 6.27 ? 8004 = = 1.21mm< l/400 = 850/400=2.125mm 100? 206000 ? 102000 100EI

(9)钢管支撑立杆(?48×2.8)承载能力强度验算 1)均布荷载设计值: 可变荷载效应控制组合: (①+②+③)×1.2+④×1.4 (均布荷载取 4.0kN/m2) F6=(0.30+24×0.3+1.124×0.3)×1.2+4.0×1.4= 15.00kN/m2 永久荷载效应控制组合: (①+②+③)×1.35+④×0.7×1.4 (均布荷载取 4.0kN/m2) F7=(0.30+24×0.3+1.124×0.3)×1.35+4.0×0.7×1.4= 14.5 kN/m2 以上 F6、 F7 两者取大值,F6= 15.00kN/m2 钢管支撑间距最大为 800mm× 800mm,水平杆步距≤1.50m,支撑杆有效面积 A=397.4mm2 钢管扣件重量:N2 =2(步)×165N (经验值) = 330N(按 3.60m 高度计算) 2)均布荷载设计值强度验算: N1 = 15.00 kN/m2×0.8m×0.8m = 9.6kN (单根立杆承载) 支撑钢管有效面积 A=397.4mm2 满足要求 N = 0.9(N1 + N2)= 0.9×(9600N + 330N) = 8937 N

? ?

8937 N = = 22.49N/mm2<[σ ]=205 N/mm2 A 397 .4

3)均布荷载设计值稳定验算:

482 ? 42.4 2 =16.01mm 4 4 l 1700 ?? O= 计算长度: l0 ? 1500? 2 ?100 ? 1700 =106.18 < [ ? ] = 150 mm; i 16.01
钢管 ?48×2.8 回转半径: i ? = 查 b 类截面轴心受压钢构件稳定系数表:得 φ = 0.517 则: ? c ?

d 2 ? d1

2

8937 N = =43.50 N/mm2<[σ ]=205 N/mm2 0.517 ? 397 .4 ??A

满足要求

(10) 扣件抗滑能力验算: 查《扣件脚手架规范》表 5.1.7,得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值:[N]=8937N 根据钢管立杆支承水平杆下传荷载 N = 8937 N <[N]双=12000N,双扣件满足要求 2. 板厚 350mm 楼板模板计算 模板面板采用 15mm 高强度多层板 E= 4.5× 103N/mm2 ,[σ ]=10.32N/mm2;g =0.12 kN/m2 板主龙骨采用 ?48×2.8 钢管,板底支承杆间距 750×750;次木龙骨间距 200;
10

次木龙骨采用 50×100mm,E=9000N/mm2,[σ ]=13N/mm2,[τ ]=1.4N/mm2; (1)荷载计算 ① 模板及支架自重标准值: ② 混凝土标准值: ③ 钢筋自重标准值: ④ 施工人员及设备荷载标准值: (砼泵送) 0.30 kN/m2 24 kN/m3 1.124 kN/m3 4.0 kN/m2 4.0 kN/m2 4.0 kN/m (2)面模板承载能力强度验算 1)均布荷载设计值: 可变荷载效应控制组合: (①+②+③)×1.2+④×1.4 (均布荷载取 4.0kN/m2) F1=(0.30+24×0.35+1.124×0.35)×1.2+4.0×1.4= 16.51 kN/m2 永久荷载效应控制组合: (①+②+③)×1.35+④×0.7×1.4 (均布荷载取 4.0kN/m2) F2=(0.30+24×0.35+1.124×0.35)×1.35+4.0×0.7×1.4= 16.2 kN/m2 以上 F1、 F2 两者取大值,F1= 16.51kN/m2 面模板可视为梁,取梁宽 1.0m(750mm) ,跨度 0.20m。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。 线荷载设计值:q1= 0.9F1×1.0m = 0.9×16.51kN/m2×1.0m = 14.86kN/m 施工荷载为均布荷载弯矩值: M 1 ? 2)集中荷载设计值: 面模板自重线荷载设计值:q2= 0.9×0.12kN/m2×1.0m ×1.2= 0.130kN/m 跨中集中荷载设计值:P=0.9×4.0 kN×1.4 = 5.04kN 施工荷载为集中荷载弯矩值: M 2 ?
2

(验算模板、小梁) (验算大横杆) (验算立杆)

(集中荷载 P=4.0kN)

q1l 2 14.86 ? 2002 = = 74300 N·mm 8 8

q 2 l 2 Pl 0.130? 2002 5040? 200 ? ? = = 252648N·mm 8 4 8 4

以上 M 2 > M 1 ,面模板强度验算采用 M 2 值。 W=1/6 bh2 = 1/6×1000×152 = 37500mm3

? ?

M2 252648 = = 6.74N/mm2<[σ ]=10.32 N/mm2 37500 W

满足要求

(3)面模板承载能力挠度验算 挠度验算荷载组合标准:①+②+③ 荷载标准值:F3=(0.30+24×0.35+1.124×0.35)= 9.09 kN/m2 q3= F3×1.0 = 9.09 kN/m2×1.0m = 9.09kN/m I=bh3/12=1000×153/12 = 2.81×105mm4

11

??

5ql 4 5 ? 9.09 ? 2004 = = 0.15mm< l/400 = 200/400 = 0.50mm 384EI 384? 4500? 281000

满足要求

(4)次木龙骨 (50×100 木楞)承载能力强度验算 1)均布荷载设计值: F1=16.51 kN/m2 次龙骨视为跨度 750mm 梁,主钢龙骨作为梁支点按等跨连续梁设计,按(最不利条件)验算,取 荷载宽 200mm。 线荷载设计值:q3=0.9 F1×0.20m = 0.9×16.51kN/m2×0.20m = 2.97kN/m 施工荷载为均布荷载弯矩值(按简支梁计算) : M3 ? 2)集中荷载设计值: 面板木楞自重线荷载设计值:q4= 0.9×0.3 kN/m2×0.20m ×1.2= 0.0648kN/m 跨中集中荷载设计值:P=0.9×4.0 kN×1.4 = 5.04kN 施工荷载为集中荷载弯矩值(按简支梁计算) :

q3 l 2 2.97 ? 7502 = = 208828.13 N·mm 8 8

M4 ?

q 4 l 2 Pl 0.0648? 7502 5040? 750 ? ? = =949556.25 N·mm 8 4 8 4

以上 M 4 > M 3 ,木楞强度验算采用 M 4 值。 木楞截面模量: W ?

bh2 50 ? 1002 = = 83333mm3 6 6
满足要求

? ?

M4 949556 .25 = = 11.39N/mm2<[σ ]=13.00 N/mm2 83333 W

(5)木楞承载能力抗剪验算 1)均布荷载设计值: F1=16.51 kN/m2 次木龙骨视为跨度 750mm 梁,主钢龙骨作为梁支点按二等跨连续梁验算(最不利条件) ,取荷载宽 0.20m。 线荷载设计值:q3= 0.9F1×0.20m = 0.9×16.51kN/m2×0.20m = 2.97kN/m 木楞剪力设计值: V ? 0.625ql = 0.625 ? 2.97 ? 0.75 =1.39KN 2)均布荷载设计值抗剪验算:

??

3V 3 ? 1390 = = 0.417N/mm2 < [ ? ] = 1.4N/mm2 2bh 2 ? 50 ? 100

满足要求

(6)木楞承载能力挠度验算(按简支梁验算) : 挠度验算荷载组合标准:①+②+③ 荷载标准值:F3=(0.30+24×0.35+1.124×0.35)= 9.09 kN/m2 q5= F3×0.20 m = 9.09 kN/m2×0.20m = 1.82kN/m
12

木楞惯性距: I ?

bh3 50 ? 1003 = = 4.16×105mm4 12 12
满足要求

??

5ql 4 5 ? 1.82 ? 7504 = = 0.2mm< l/400 = 850/400=2.125mm 384EI 384? 9000? 4166667

(7)主钢龙骨(钢管横杆)承载能力强度验算: (说明:验算直接支撑木楞的横杆,另一方向的水平杆起牵杆作用) 1)均布荷载设计值: 可变荷载效应控制组合: (①+②+③)×1.2+④×1.4 (均布荷载取 4.0kN/m2) F5=(0.30+24×0.35+1.124×0.35)×1.2+4.0×1.4= 16.51 kN/m2 永久荷载效应控制组合: (①+②+③)×1.35+④×0.7×1.4 (均布荷载取 4.0kN/m2) F6=(0.30+24×0.35+1.124×0.35)×1.35+4.0×0.7×1.4= 16.2 kN/m2 以上 F5、 F6 两者取大值,F5= 16.51kN/m2 主钢龙骨视为跨度 750mm 梁,钢管立杆作为梁支点按等跨连续梁验算,取荷载宽 750mm。 线荷载设计值:q5= 0.9F5×0.75m = 0.9×16.51kN/m2×0.75m = 11.14kN/m 施工荷载为均布荷载弯矩值(按二等跨连续梁计算) :

M 5 ? 0.125q5l 2 =0.125×11.14×7502= 783281.25N·mm
2)均布荷载设计值抗弯强度验算: 钢管截面模量:W= 4250 mm3 (?48×2.8 钢管)

? ?

M5 783281 .25 = = 184.3N/mm2<[σ ]=205 N/mm2 4250 W

满足要求

(8)主龙骨(钢管横杆)承载能力挠度验算(按三等跨连续梁验算) : 挠度验算荷载组合标准:①+②+③ 荷载标准值:F3=(0.30+24×0.35+1.124×0.35)= 9.09 kN/m2 q6= F3×0.75 = 9.09 kN/m2×0.75m = 6.82kN/m E=2.06× 105 N/mm2 Ix= 1.02×105mm4 (?48×2.8 钢管) 满足要求

??

0.99q6 l 4 0.99 ? 6.82 ? 7504 = = 1.017mm< l/400 = 850/400=2.125mm 100? 206000 ? 102000 100EI

(9)钢管支撑立杆(?48×2.8)承载能力强度验算 1)均布荷载设计值: 可变荷载效应控制组合: (①+②+③)×1.2+④×1.4 (均布荷载取 4.0kN/m2) F6=(0.30+24×0.35+1.124×0.35)×1.2+4.0×1.4= 16.51kN/m2 永久荷载效应控制组合: (①+②+③)×1.35+④×0.7×1.4 (均布荷载取 4.0kN/m2) F7=(0.30+24×0.35+1.124×0.35)×1.35+4.0×0.7×1.4= 16.2 kN/m2 以上 F6、 F7 两者取大值,F7= 16.51kN/m2 钢管支撑间距最大为 750mm× 750mm,水平杆步距≤1.50m,支撑杆有效面积 A=397.4mm2
13

钢管扣件重量:N2 =2(步)×165N (经验值) = 330N(按 3.60m 高度计算) 2)均布荷载设计值强度验算: N1 = 16.51 kN/m2×0.75m×0.75m = 9.29kN (单根立杆承载) 支撑钢管有效面积 A=397.4mm2 满足要求 N = 0.9(N1 + N2 )= 0.9×(9290N + 330N) = 8658 N

? ?

N 8658 = = 21.79N/mm2<[σ ]=205 N/mm2 A 397 .4

3)均布荷载设计值稳定验算:

482 ? 42.4 2 =16.01mm 4 4 l 1700 ?? O= 计算长度: l0 ? 1500? 2 ?100 ? 1700 =106.18 < [ ? ] = 150 mm; i 16.01
钢管 ?48×2.8 回转半径: i ? = 查 b 类截面轴心受压钢构件稳定系数表:得 φ = 0.517 则: ? c ?

d 2 ? d1

2

8658 N = = 42.14N/mm2<[σ ]=205 N/mm2 0.517 ? 397 .4 ??A

满足要求

(10) 扣件抗滑能力验算: 查《扣件脚手架规范》表 5.1.7,得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值:[N]=8000N 根据钢管立杆支承水平杆下传荷载 N = 8658 N <[N]双=12000N,双扣件满足要求 3. 板厚 400mm 楼板模板计算 模板面板采用 15mm 高强度多层板 E= 4.5× 103N/mm2 ,[σ ]=10.32N/mm2;g =0.12 kN/m2 板主龙骨采用 ?48×2.8 钢管,板底支承杆间距 750×750;次木龙骨间距 200; 次木龙骨采用 50×100mm,E=9000N/mm2,[σ ]=13N/mm2,[τ ]=1.4N/mm2; (1)荷载计算 ① 模板及支架自重标准值: ② 混凝土标准值: ③ 钢筋自重标准值: ④ 施工人员及设备荷载标准值: (砼泵送) 0.30 kN/m2 24 kN/m3 1.124 kN/m3 4.0 kN/m2 4.0 kN/m 4.0 kN/m (2)面模板承载能力强度验算 1)均布荷载设计值: 可变荷载效应控制组合: (①+②+③)×1.2+④×1.4 (均布荷载取 4.0kN/m2) F1=(0.30+24×0.40+1.124×0.40)×1.2+4.0×1.4= 18.02 kN/m2 永久荷载效应控制组合: (①+②+③)×1.35+④×0.7×1.4 (均布荷载取 4.0kN/m2) F2=(0.30+24×0.40+1.124×0.40)×1.35+4.0×0.7×1.4= 17.89kN/m2 以上 F1、 F2 两者取大值,F1= 18.02kN/m2 面模板可视为梁,取梁宽 1.0m(750mm) ,跨度 0.20m。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。 线荷载设计值:q1= 0.9F1×1.0m = 0.9×18.02kN/m2×1.0m = 16.22kN/m
2 2

(验算模板、小梁) (验算大横杆) (验算立杆)

(集中荷载 P=4.0kN)

q1l 2 16.22 ? 2002 施工荷载为均布荷载弯矩值: M 1 ? = = 81100 N·mm 8 8
14

2)集中荷载设计值: 面模板自重线荷载设计值:q2= 0.9×0.12kN/m2×1.0m ×1.2= 0.130kN/m 跨中集中荷载设计值:P=0.9×4.0 kN×1.4 = 5.04kN 施工荷载为集中荷载弯矩值: M 2 ?

q 2 l 2 Pl 0.130? 2002 5040? 200 ? ? = = 252648N·mm 8 4 8 4

以上 M 2 > M 1 ,面模板强度验算采用 M 2 值。 W=1/6 bh2 = 1/6×1000×152 = 37500mm3

? ?

M2 252648 = = 6.74N/mm2<[σ ]=10.32 N/mm2 37500 W

满足要求

(3)面模板承载能力挠度验算 挠度验算荷载组合标准:①+②+③ 荷载标准值:F3=(0.30+24×0.4+1.124×0.4)= 10.35 kN/m2 q3= F3×1.0 = 10.35 kN/m2×1.0m = 10.35kN/m I=bh3/12=1000×153/12 = 2.81×105mm4

??

5ql 4 5 ? 10.35 ? 2004 = = 0.17mm< l/400 = 200/400 = 0.50mm 384EI 384? 4500? 281000

满足要求

(4)次木龙骨 (50×100 木楞)承载能力强度验算 1)均布荷载设计值: F1=18.02 kN/m2 次龙骨视为跨度 750mm 梁,主钢龙骨作为梁支点按等跨连续梁设计,按(最不利条件)验算,取 荷载宽 200mm。 线荷载设计值:q3=0.9 F1×0.20m = 0.9×18.02kN/m2×0.20m = 3.24kN/m 施工荷载为均布荷载弯矩值(按简支梁计算) : M3 ? 2)集中荷载设计值: 面板木楞自重线荷载设计值:q4= 0.9×0.3 kN/m2×0.20m ×1.2= 0.0648kN/m 跨中集中荷载设计值:P=0.9×4.0 kN×1.4 = 5.04kN 施工荷载为集中荷载弯矩值(按简支梁计算) :

q3 l 2 3.24 ? 7502 = = 227812.5 N·mm 8 8

M4 ?

q 4 l 2 Pl 0.0648? 7502 5040? 750 ? ? = =949556.25 N·mm 8 4 8 4

以上 M 4 > M 3 ,木楞强度验算采用 M 4 值。

15

木楞截面模量: W ?

bh2 50 ? 1002 = = 83333mm3 6 6
满足要求

? ?

M4 949556 .25 = = 11.39N/mm2<[σ ]=13.00 N/mm2 83333 W

(5)木楞承载能力抗剪验算 1)均布荷载设计值: F1=18.02 kN/m2 次木龙骨视为跨度 750mm 梁,主钢龙骨作为梁支点按二等跨连续梁验算(最不利条件) ,取荷载宽 0.20m。 线荷载设计值:q3= 0.9F1×0.20m = 0.9×18.02kN/m2×0.20m = 3.24kN/m 木楞剪力设计值: V ? 0.625ql = 0.625 ? 3.24 ? 0.75 =1.52KN 2)均布荷载设计值抗剪验算:

??

3V 3 ? 1520 = = 0.456N/mm2 < [ ? ] = 1.4N/mm2 2bh 2 ? 50 ? 100

满足要求

(6)木楞承载能力挠度验算(按简支梁验算) : 挠度验算荷载组合标准:①+②+③ 荷载标准值:F3=(0.30+24×0.40+1.124×0.40)= 10.35 kN/m2 q5= F3×0.20 m = 10.35 kN/m2×0.20m = 2.07kN/m

bh3 50 ? 1003 木楞惯性距: I ? = = 4.16×105mm4 12 12

??

5ql 4 5 ? 2.07 ? 7504 = = 0.23mm< l/400 = 750/400=1.875mm 384EI 384? 9000? 4166667

满足要求

(7)主钢龙骨(钢管横杆)承载能力强度验算: (说明:验算直接支撑木楞的横杆,另一方向的水平杆起牵杆作用) 1)均布荷载设计值: 可变荷载效应控制组合: (①+②+③)×1.2+④×1.4 (均布荷载取 4.0kN/m2) F5=(0.30+24×0.40+1.124×0.40)×1.2+4.0×1.4= 18.02 kN/m2 永久荷载效应控制组合: (①+②+③)×1.35+④×0.7×1.4 (均布荷载取 4.0kN/m2) F6=(0.30+24×0.40+1.124×0.40)×1.35+4.0×0.7×1.4= 17.89kN/m2 以上 F5、 F6 两者取大值,F5= 18.02kN/m2 主钢龙骨视为跨度 750mm 梁,钢管立杆作为梁支点按等跨连续梁验算,取荷载宽 750mm。 线荷载设计值:q5= 0.9F5×0.75m = 0.9×18.02kN/m2×0.75m = 12.16kN/m 施工荷载为均布荷载弯矩值(按二等跨连续梁计算) :

M 5 ? 0.125q5l 2 =0.125×12.16×7502= 855000N·mm
16

2)均布荷载设计值抗弯强度验算: 钢管截面模量:W= 4250 mm3 (?48×2.8 钢管)

? ?

M5 85500 = = 201.18N/mm2<[σ ]=205 N/mm2 4250 W

满足要求

(8)主钢龙骨(钢管横杆)承载能力挠度验算(按三等跨连续梁验算) : 挠度验算荷载组合标准:①+②+③ 荷载标准值:F3=(0.30+24×0.40+1.124×0.40)= 10.35 kN/m2 q6= F3×0.75 = 10.35 kN/m2×0.75m = 7.76kN/m E=2.06× 105 N/mm2 Ix= 1.02×105mm4 (?48×2.8 钢管) 满足要求

??

0.99q6 l 4 0.99 ? 7.76 ? 7504 = = 1.157mm< l/400 = 750/400=1.875mm 100? 206000 ? 102000 100EI

(9)钢管支撑立杆(?48×2.8)承载能力强度验算 1)均布荷载设计值: 可变荷载效应控制组合: (①+②+③)×1.2+④×1.4 (均布荷载取 4.0kN/m2) F7=(0.30+24×0.40+1.124×0.40)×1.2+4.0×1.4= 18.02 kN/m2 永久荷载效应控制组合: (①+②+③)×1.35+④×0.7×1.4 (均布荷载取 4.0kN/m2) F8=(0.30+24×0.40+1.124×0.40)×1.35+4.0×0.7×1.4= 17.89kN/m2 以上 F7、 F8 两者取大值,F7= 18.02kN/m2 钢管支撑间距最大为 750mm× 750mm,水平杆步距≤1.50m,支撑杆有效面积 A=397.4mm2 钢管扣件重量:N2 =2(步)×165N (经验值) = 330N(按 3.60m 高度计算) 2)均布荷载设计值强度验算: N1 = 18.02 kN/m2×0.75m×0.75m = 10.14kN (单根立杆承载) 支撑钢管有效面积 A=397.4mm2 满足要求 N = 0.9(N1 + N2 )= 0.9×(10140N + 330N) = 9423 N

? ?

N 9423 = = 23.71N/mm2<[σ ]=205 N/mm2 A 397 .4

3)均布荷载设计值稳定验算:

482 ? 42.4 2 =16.01mm 4 4 l 1700 ?? O= 计算长度: l0 ? 1500? 2 ?100 ? 1700 =106.18 < [ ? ] = 150 mm; i 16.01
钢管 ?48×2.8 回转半径: i ? = 查 b 类截面轴心受压钢构件稳定系数表:得 φ = 0.517 则: ? c ?

d 2 ? d1

2

9423 N = = 45.86N/mm2<[σ ]=205 N/mm2 0.517 ? 397 .4 ??A

满足要求

(10) 扣件抗滑能力验算: 查《扣件脚手架规范》表 5.1.7,得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值:[N]=8000N 根据钢管立杆支承水平杆下传荷载 N = 9423 N <[N]双=12000N,双扣件满足要求 4. 梁 1350mm×600mm 模板计算 模板面板采用 15mm 高强度多层板 E= 4.5× 103N/mm2 ,[σ ]=10.0N/mm2;g =0.04 kN/m2
17

次木龙骨采用 50×100mm,梁底设置九道@160;E=9000N/mm2,[σ ]=13N/mm2;[τ ]=1.4N/mm2, 梁底小横杆采用 ?48×2.8 钢管@750mm;梁底横向设三立杆,间距 625mm+625mm; 梁立杆、横杆纵向最大间距 750mm;侧模设置两道木楞; (一)荷载计算 (顶板按 400mm 厚考虑) 0.3 kN/m2×(1.35+0.20×2)= 0.525kN/m 24 kN/m3×1.35×0.60 = 19.44 kN/m 1.524×1.35×0.60 = 1.234kN/m 4 kN/m2×0.60 = 2.40kN/m(垂直) 2 kN/m2×1.35 = 2.70kN/m(水平)
梁1350×600
400厚板

① 梁底模板自重 ② 梁混凝土荷重 ③ 钢筋荷重 ⑤ 振捣混凝土产生的荷载

顶托

立杆纵向@750

横杆纵向@750

750

625

625

750

(二)梁底面模板验算 (1)面模板承载能力强度验算 1)均布荷载设计值: 可变荷载效应控制组合: (①+②+③)×1.2+⑤×1.4 F1=(0.525+19.44+1.234)×1.2+2.70×1.4= 29.22 kN/m 永久荷载效应控制组合: (①+②+③)×1.35+⑤×0.7×1.4 (⑤ 水平振捣荷载) F2=(0.525+19.44+1.234)×1.35 + 2.70×0.7×1.4= 31.26 kN/m 以上 F1、 F2 两者取大值,F2= 31.26 kN/m
q1 160
P q2 160

(⑤ 水平振捣荷载)

2)抗弯强度验算: 面模板可视为梁,取梁宽 1.0m,跨度 0.16m。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。 线荷载设计值转换:q1=0.9 F2×1.0m÷1.35m = 0.9×31.26kN/m×1.0m÷1.35m = 20.84kN/m

q1l 2 20.84 ? 1602 施工荷载为均布荷载弯矩值: M 1 ? = = 66688.02 N·mm 8 8
W=1/6 bh2 = 1/6×1000×152 = 37500mm3

? ?

M1 66688 .02 = = 1.78N/mm2<[σ ]=10.00 N/mm2 37500 W

满足要求

(2)面模板承载能力挠度验算 挠度验算荷载组合标准:①+②+③
18

荷载标准值:F3=(0.525+19.44+1.234)= 21.20 kN/m 线荷载设计值转换:q2= F3×1.0m÷1.35m = 21.20kN/m×1.0m÷1.35m = 15.71kN/m I=bh3/12=1000×153/12 = 2.81×105mm4

5q 2 l 4 5 ? 15.71? 1604 ?? = = 0.11mm< l/400 = 160/400=0.40mm 384EI 384? 4500? 281250
(三)计算次木龙骨 (50×100 木楞)承载能力验算 (1)木楞承载能力强度验算 1)均布荷载设计值: F2= 31.26 kN/m

满足要求

次木龙骨视为等跨连续梁,跨度 750mm,钢管小横杆作为梁支点,取荷载取值宽 0.16m。 线荷载设计值:q3=0.9 F2 = 0.9×31.26=28.13kN/m (梁底设九根木楞,受力按八根验算) 2)木楞强度验算: 按二跨最不利条件: M 2 ? 0.125q3l 2 = 0.125? 28.13? 750 = 1978171.88 N·mm
2

单根木楞截面模量: W ?

bh2 50 ? 1002 = = 83333mm3 6 6
满足要求

? ?

M2 1978171 .88 = = 3.30N/mm2<[σ ]=13.00 N/mm2 8 ? 83333 W

(2)木楞承载能力抗剪验算(按二跨最不利条件) 1)均布荷载设计值: F2= 31.26 kN/m 线荷载设计值:q3=0.9F2 =0.9×31.26=28.13kN/m (梁底设九根木楞,受力按八根验算) 木楞剪力设计值: V ? 0.625ql = o.625 ? 28.13 ? 750 = 13185.94N 2)均布荷载设计值抗剪验算:

??

3V 3 ? 13185 .9 = = 0.49N/m2 < [ ? ] = 1.4 N/m2 2bh 2 ? 50 ? 100 ? 8

满足要求

(3)木楞承载能力挠度验算 挠度验算荷载组合标准:①+②+③ 荷载标准值:F3=(0.525+19.44+1.234)= 21.20 kN/m 线荷载设计值转换:q4= F3 = 21.20 kN/m 单根木楞惯性距: I ?

bh3 50 ? 1003 = = 4.16×105mm4 12 12

5q 4 l 4 5 ? 21.20 ? 7504 按最不利条件(简支梁)验算: ? ? = = 0.30mm 384EI 8 ? 384? 9000? 4166667
< l/400 = 750/400=1.875mm (四)主龙骨(钢管横杆)承载能力强度验算 1)均布荷载设计值:
19

满足要求

可变荷载效应控制组合: (①+②+③)×1.2+⑤×1.4 F1=(0.525+19.44+1.234)×1.2+2.70×1.4= 29.22 kN/m

(⑤ 水平振捣荷载)

永久荷载效应控制组合: (①+②+③)×1.35+⑤×0.7×1.4 (⑤ 水平振捣荷载) F2=(0.525+19.44+1.234)×1.35 + 2.70×0.7×1.4= 31.26 kN/m 以上 F1、 F2 两者取大值,F2= 31.26 kN/m 梁底钢管小横杆视为二跨连续梁,跨度 0.625+0.625m,梁底三根立杆为梁支点。 线荷载设计值:q5= 0.9F2×0.75m÷1.35m = 0.9×31.26kN/m×0.75m÷1.35m = 15.63kN/m
q5 A 625 B 625 A

简图 A 2)简图 B 计算 VA= 0.375? ql = 0.375 ? 15.63 ? 0.625 = 3.664 kN VB= 0.625? ql = 0.625 ? 15.63 ? 0.625 = 6.107 kN M3= 0.125ql = 0.125? 15.63? 0.625 = 0.763 kN·m Wn= 4250 mm3 (?48×2.8 钢管)
2
2

? ?

M3 763000 = =179.53N/mm2<[σ ]=205 N/mm2 4250 W

满足要求

挠度验算荷载组合标准:①+②+③ 荷载标准值:F3=(0.525+19.44+1.234)= 21.20 kN/m 线荷载设计值转换:q5= 21.20kN/m × 0.75m ÷ 1.35m = 11.78 kN/m E=2.06× 105 N/mm2 ωmax= 0.521? Ix= 1.02×105mm4 (?48×2.8 钢管)

ql 4 0.521? 11.78 ? 6254 = = 0.45mm<l/400= 625/400 =1.563mm 100EI 100? 2.06 ? 105 ? 1.02 ? 105
满足要求。

(六)钢管支撑立杆(?48×2.8)承载能力强度验算 1)顶板均布荷载设计值: (板厚按 400 考虑) 可变荷载效应控制组合: (①+②+③)×1.2+④×1.4 (均布荷载取 4.0kN/m2) F6=(0.30+24×0.40+1.124×0.40)×1.2+4.0×1.4= 18.02 kN/m2 永久荷载效应控制组合: (①+②+③)×1.35+④×0.7×1.4 (均布荷载取 4.0kN/m2) F7=(0.30+24×0.40+1.124×0.40)×1.35+4.0×0.7×1.4= 17.89 kN/m2 以上 F6、 F7 两者取大值,F6= 18.02kN/m2 钢管支撑间距最大为 750mm× 750mm,水平杆步距≤1.50m,支撑杆有效面积 A=397.4mm2 钢管扣件重量:N2 =2(步)×165N (经验值) = 330N 2)均布荷载设计值强度验算: 外侧立杆承受梁荷载:N1 = RA= 3664 kN 外侧立杆承受顶板荷载:N3 = 0.9×18.02 kN/m2×0.75m×0.75m×0.5 = 4.56kN 外侧立杆承受总荷载:N = N1 + N2 + N3= 3664N + 330N + 4560N = 8554 N 中间立杆承受梁荷载:N4 =2×RB = 2×6.107kN =12.214 kN 中间立杆底部承受总荷载:N = N2 + N4 = 12214N + 330N = 12544N 支撑钢管有效面积 A=397.4mm2
20

? ?

N 12544 = = 31.57N/mm2 <[σ ]=205 N/mm2 A 397 .4

满足要求

3)均布荷载设计值稳定验算:

482 ? 42.4 2 =16.01mm 4 4 l 1700 ?? O= 计算长度: l0 ? 1500? 2 ?100 ? 1700 =106.18 < [ ? ] = 150 mm; i 16.01
钢管 ?48×2.8 回转半径: i ? = 查 b 类截面轴心受压钢构件稳定系数表:得 φ = 0.517 则中间立杆: ? c ?

d 2 ? d1

2

12544 N = = 61.05N/mm2<[σ ]=205 N/mm2 0.517 ? 397 .4 ??A

满足要求

(六)梁侧模板的验算 梁侧模板木楞间距 0.20m,钢管立杆间距 750mm。 (1)荷载验算: 1)假设 T=20℃(混凝土温度) ;β 1=1.2(外加剂修正系数) ; β 2=1.15(塌落度修正系数) ;V=2m/h(浇筑速度) ;t0 =200/(T+15) ⑥ F4=0.22γ ct0β 1β
2

V =0.22×24×200/(20+15)×1.2×1.15× 2 = 58.88 kN/m2 取两者较小值
2

⑥ F5=γ ch = 24×0.6 = 14.40kN/m2 2)振捣混凝土产生的荷载组合:⑤ 4 kN/m 可变荷载效应控制组合:⑤×1.4+⑥min×1.2 荷载标准值:F1= 4×1.4+14.40×1.2 = 22.88kN/m2 永久荷载效应控制组合:⑤×0.7×1.4+⑥min×1.35 荷载标准值:F2 = 4×0.7×1.4+14.40×1.35 = 23.36kN/m2 以上 F1、 F2 两者取大值,F2= 23.36kN/m2

(2)侧面模板可视为梁,取梁宽 0.75m,跨度 0.20m。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。 1)强度验算: q5 = 0.9×23.36kN/m2×0.75m= 15.77kN/m M = 1/8 q5 l 2 = 0.125×15.77×0.20m2 = 0.079kN·m W=1/6 bh2 = 1/6×750×152 = 28125 mm3 σ = M / W =0.079kN·m / 28125mm3=2.81N/mm2<[σ ]=10.32 N/mm2 2)挠度验算: 荷载组合:⑥ F = 14.4kN/m2 q7 = 14.4kN/m2×0.75= 10.80 kN/m I=bh3/12= 750×15 3/12 = 2.11×105mm4

? max ?

5ql 4 5 ? 10.80 ? 2004 = =0.24mm< l/400 = 200/400= 0.5mm 384EI 384? 4500? 211000

满足要求。

(3)侧模木楞,视为等跨连续梁(按最不利条件验算) ,跨距 750mm ,取 200mm 宽为计算单元 1)强度验算(按二等跨连续梁验算) : q6 = 0.9×23.36kN/m2×0.20= 4.2 kN/m M = 0.125 q6 l 2 = 0.125×4.2×0.75 2= 0.295kN·m W=1/6 bh2 = 1/6×50×1002 = 83333 mm3
21

σ = M / W =0.295kN·m / 83333 mm3 =3.54N/mm2<[σ ]=13 N/mm2 2)挠度验算(按简支梁验算) : 荷载组合:⑥ F = 14.4 kN/m2 q5 = 14.4kN/m2×0.20 = 2.88 kN/m

满足要求

5ql 4 5 ? 2.88 ? 7504 ? max ? = =0.316mm< l/400 = 750/400= 1.875mm 384EI 384? 9000? 4160000
满足要求 (七) 扣件抗滑能力验算: 查《扣件脚手架规范》表 5.1.7,得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值:[N]=8000N 外侧立杆支承水平杆下传荷载 N = 8554N > [N]=8000N,单扣件不能满足要求; 中间立杆支承水平杆下传荷载 N = 12214N > [N]双扣件=12000N,双扣件不能满足要求; 粱底立杆与小横杆连接必须采用 U 型顶托撑顶。 根据 JGJ162-2008,结合施工图情况,选用 CH-75 型钢管支柱,其材料特性参数如下: 最小使用长度 2212 CH-75 螺栓调节范围
最小长度时 最大长度时

最大使用长度 3462 容许荷载(KN)

调节范围 1250

重量

170

20

15

0.132

直径(mm) 项目 外径 插管 CH 套管 60.5 55.7 48.6 内径 43.8

壁厚 (mm) 2.4 2.4

截面面积 (mm ) 348 438
2

惯性矩 I (mm ) 93200 185100
4

回转半径 i (mm) 16.4 20.6

1) 立杆稳定性验算(按偏心受压计算,偏心半径取 25mm)

22

I x1 18.51?104 n? ? ? 1.99 I x 2 9.32?104 1? n 1 ? 1.99 ? ? 1.223 2 2 ?L 1.223? 3462 ?x ? ? ? 205.54 i2 20.6

??

查JGJ162? 2008 附录D表D得? x ? 0.176

? 2 EA 3.142 ? 2.06?105 ? 438 N EX ? ? ? 21.058KN ?2 205.542 x ? max M x N N 1? 25? N f ? ? ? ? ? 205N m m2 4 0 . 8 N ? x A W (1 ? 0.8 ?16800 ) 0.176? 438 18.51?10
ix

N EX

30.25

? (1 ?

21058

)

求得[N]≤41.32KN,N=10.89KN 满足要求 2) 钢插销直径的选用

?d 2 f vb N ? 2A f ? 2
b n v

由上式知 d

?

2N 2 ? 12214 ? 3.14 ? 120 ?f vb

=8.05

b 又 N ? f cb Ac ? f cb ? 2dt 可知 d ?

N 12214 ? ? 8.21 b 2 f c t 2 ? 310? 2.4

由以上计算可知,钢(Q235)插销直径 d≥12mm

5. 梁 1350mm×550mm 模板及支架参数 截面 1350×550 的梁处于地下室负二层, 相应板厚 350mm, 板模板支架立杆间距 750×750, 双向水平杆, 梁腹板高度 200mm,与地下室负一层顶板 (板厚 400, 相应梁 1350×600, 板模板支架立杆间距 750×750, 双向水平杆)结构荷载相近,板模板及支架搭设参数相同,可采用与 1350×600 的梁模板及支架相同的 搭设参数即模板面板采用 15mm 高强度多层板;次木龙骨采用 50×100mm,梁底设置九道@160;梁底 小横杆采用 ?48×2.8 钢管@750mm;梁底横向设三立杆,间距 625mm+625mm,粱底立杆与小横杆连 接采用 U 型顶托撑顶;梁立杆、横杆纵向最大间距 750mm;侧模设置两道木楞;由 1350×600 的梁模 板验算可知:此处无需再验算。 6.梁 500×1250 模板计算 模板面板采用 15mm 高强度多层板 E= 4.5× 103N/mm2 ,[σ ]=10.0N/mm2;g =0.12kN/m2 次木龙骨采用 50×100mm,梁底设置四道@160;E=9000N/mm2,[σ ]=13N/mm2;[τ ]=1.4N/mm2, 梁底小横杆采用 ?48×2.8 钢管@750mm;梁底横向设三立杆,间距 300mm+300mm; 梁立杆、横杆纵向最大间距 800mm;侧模设置七道木楞@150,采用对拉螺栓固定,间距 400×800;
23

(一)荷载计算

(顶板按 350mm 厚考虑) 0.3 kN/m2×(0.5+0.90×2)= 0.69kN/m 24 kN/m3×0.5×1.25 = 15 kN/m 1.524 kN/m3×0.5×1.25 = 0.953kN/m 4 kN/m2×0.5 = 1.25kN/m(垂直面) 2 kN/m2×0.5 = 1kN/m(水平面)

① 梁底模板自重 ② 梁混凝土荷重 ③ 钢筋荷重 ⑤ 振捣混凝土产生的荷载 (二)梁底面模板验算 (1)面模板承载能力强度验算 1)均布荷载设计值:

可变荷载效应控制组合: (①+②+③)×1.2+⑤×1.4 F1=(0.69+15+0.953)×1.2+1.0×1.4= 21.37 kN/m

(⑤为水平振捣荷载)

永久荷载效应控制组合: (①+②+③)×1.35+⑤×0.7×1.4 (⑤为水平振捣荷载) F2=(0.69+15+0.9534)×1.35 + 1.0×0.7×1.4= 23.45 kN/m 以上 F1、 F2 两者取大值,F2= 23.45 kN/m 2)抗弯强度验算: 面模板可视为梁,取梁宽 1.0m,跨度 0.16m,次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。 线荷载设计值转换:q1=0.9 F2×1.0m÷1.35m = 0.9×23.45kN/m×1.0m÷1.35m = 42.21kN/m

q1l 2 42.21? 1602 施工荷载为均布荷载弯矩值: M 1 ? = = 135072 N·mm 8 8
W=1/6 bh2 = 1/6×1000×152 = 37500mm3

? ?

M1 135072 = = 3.6N/mm2<[σ ]=10.32 N/mm2 37500 W

满足要求

(2)面模板承载能力挠度验算 挠度验算荷载组合标准:①+②+③ 荷载标准值:F3=(0.69+15+0.953)= 16.64 kN/m 线荷载设计值转换:q2= F3×1.0m÷0.5m = 16.64kN/m×1.0m÷0.5m = 33.28kN/m I=bh3/12=1000×153/12 = 2.81×105mm4

??

5q 2 l 4 5 ? 33.28 ? 1604 = = 0.224mm< l/400 = 160/400=0.40mm 384EI 384? 4500? 281250

满足要求

(三)计算次木龙骨 (50×100 木楞)承载能力验算 (1)木楞承载能力强度验算 1)均布荷载设计值: F2= 23.45 kN/m 次龙骨视为跨度 800mm 梁,主钢龙骨作为梁支点按等跨连续梁设计,按(最不利条件)验算,取 荷载宽 0.16mm。 线荷载设计值:q3= 0.9F2 = 0.9×23.45=21.11kN/m (梁底设四根木楞,受力按三根验算) 2)木楞强度验算:
24

按二跨最不利条件: M 2 ? 0.125q3l 2 = 0.125? 21.11? 800 = 1688400 N·mm
2

单根木楞截面模量: W ?

bh2 50 ? 1002 = = 83333mm3 6 6
满足要求

? ?

M2 1688400 = = 6.75N/mm2<[σ ]=13.00 N/mm2 3 ? 83333 W

(2)木楞承载能力抗剪验算(按二等跨连续梁验算) : 线荷载设计值:q3=21.11kN/m (梁底设四根木楞,受力按三根验算) 木楞剪力设计值: V ? 0.625ql = 0.625 ? 21.11 ? 800 = 10552.5N

??

3V 3 ? 10552 = = 1.05N/m2 < [ ? ] = 1.4 N/m2 2bh 2 ? 50 ? 100 ? 3

满足要求

(3)木楞承载能力挠度验算 挠度验算荷载组合标准:①+②+③ 荷载标准值:F3=(0.69+15+0.953)= 16.64 kN/m 单根木楞惯性距: I ?

bh3 50 ? 1003 = = 4.16×105mm4 12 12
5q 4 l 4 5 ? 16.64 ? 8004 = = 0.788mm 384EI 384? 9000? 4166667 ?3
< l/400 = 750/400=1.875mm 满足要求

按单跨最不利条件: ? ?

(四)主龙骨(钢管横杆)承载能力强度验算 1)均布荷载设计值: 可变荷载效应控制组合: (①+②+③)×1.2+⑤×1.4 F1=(0.69+15+0.953)×1.2+1.0×1.4= 21.37 kN/m 永久荷载效应控制组合: (①+②+③)×1.35+⑤×0.7×1.4 (⑤ 水平振捣荷载) F2=(0.69+15+0.953)×1.35 + 1.0×0.7×1.4= 23.45 kN/m 以上 F1、 F2 两者取大值,F2= 23.45kN/m 梁底钢管小横杆视为二等跨连续梁,跨度 0.3m,梁底三根立杆为梁支点。 线荷载设计值:q5= 0.9F2×0.8m÷0.5m = 0.9×23.45kN/m×0.8m÷0.5m = 33.77kN/m 1) 计算 V 支= 0.375? ql = 0.375 ? 33.77 ? 0.3 = 3.8 kN V 中= 0.625? ql = 0.625 ? 33.77 ? 0.3 = 6.33kN M3= 0.125ql = 0.125? 33.77 ? 0.3 = 0.38kN·m Wn= 4250 mm3 (?48×2.8 钢管)
2
2

(⑤ 水平振捣荷载)

? ?

M3 380000 = =89.41N/mm2<[σ ]=205 N/mm2 4250 W

满足要求

挠度验算荷载组合标准:①+②+③ 荷载标准值:F3=(0.69+15+0.953)= 16.64 kN/m
25

线荷载设计值转换:q5= 16.64kN/m × 0.8m ÷ 0.5m = 26.62 kN/m E=2.06× 105 N/mm2 ωmax= 0.521? Ix= 1.02×105mm4 (?48×2.8 钢管)

0.521? 26.62 ? 3004 ql 4 = = 0.054mm<l/400= 625/400 =1.563mm 100EI 100? 2.06 ? 105 ? 1.02 ? 105
满足要求。

(五)钢管支撑立杆(?48×2.8)承载能力强度验算 1)顶板均布荷载设计值: 钢管支撑间距最大为 250mm× 800mm,水平杆步距≤1.50m,支撑杆有效面积 A=397.4mm2 钢管扣件重量:N2 =2(步)×165N (经验值) = 330N(按 3.60m 高度计算)略 2)均布荷载设计值强度验算: 外侧立杆承受梁荷载:N1 = RA= 3.8kN 外侧立杆承受顶板荷载:N3 = 0.9×16.51 kN/m2×0.75m×0.75m×0.5 = 4.179kN 外侧立杆承受总荷载:N = N1 + N2 + N3= 3800N + 330N + 4179N = 8309N 支撑钢管有效面积 A=397.4mm2 中间立杆承受梁荷载:N4 = 2VB= 2×6.33 =12.66KN 中间立杆底部承受总荷载:N = N2 + N4 = 330N+12660N== 12990N 支撑钢管有效面积 A=397.4mm2

? ?

N 12990 = = 32.69N/mm2 <[σ ]=205 N/mm2 A 397 .4

满足要求

3)均布荷载设计值稳定验算:

482 ? 42.4 2 =16.01mm 4 4 l 1700 ?? O= 计算长度: l0 ? 1500? 2 ?100 ? 1700 =106.18 < [ ? ] = 150 mm; i 16.01
钢管 ?48×2.8 回转半径: i ? = 查 b 类截面轴心受压钢构件稳定系数表:得 φ = 0.517 则中间立杆: ? c ?

d 2 ? d1

2

12990 N = = 63.23N/mm2<[σ ]=205 N/mm2 0.517 ? 397 .4 ??A

满足要求

(六)梁侧模板的验算 梁侧模板木楞间距 0.15m,钢管立杆间距 800mm。 (1)荷载验算: 1)假设 T=20℃(混凝土温度) ;β 1=1.2(外加剂修正系数) ; β 2=1.15(塌落度修正系数) ;V=2m/h(浇筑速度) ;t0 =200/(T+15) ⑥ F4=0.22γ ct0β 1β
2

V =0.22×24×200/(20+15)×1.2×1.15× 2 = 58.88 kN/m2 取两者较小值
2

⑥ F5=γ ch = 24×1.25 = 30kN/m2 2)振捣混凝土产生的荷载组合:⑤ 4 kN/m 可变荷载效应控制组合:⑤×1.4+⑥min×1.2 荷载标准值:F1= 4×1.4+30×1.2 =41.6 kN/m2 永久荷载效应控制组合:⑤×0.7×1.4+⑥min×1.35 荷载标准值:F2 = 4×0.7×1.4+30×1.35 = 44.42kN/m2 以上 F1、 F2 两者取大值,F2= 44.42kN/m2

(2)侧面模板可视为梁,取梁宽 0.8m,跨度 0.15m。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。
26

1)强度验算: q5 = 0.9×44.42kN/m2×0.8m= 31.98kN/m M = 1/8 q5 l 2 = 0.125×31.98×0.152m2 = 0.090kN·m W=1/6 bh2 = 1/6×800×152 = 30000 mm3 σ = M / W =0.090kN·m / 30000mm3=3.0N/mm2<[σ ]=10.32 N/mm2 2)挠度验算: 荷载组合:⑥ F = 30kN/m2 q7 = 30kN/m2×0.8= 24 kN/m I=bh3/12= 800×15 3/12 = 2.25×105mm4

5ql 4 5 ? 24 ? 1504 ? max ? = =0.16mm< l/400 = 200/400= 0.5mm 384EI 384? 4500? 225000

满足要求。

(3)侧模木楞,按等跨连续梁计算(最不利条件) ,跨距 800mm ,取 150mm 宽为计算单元 1)强度验算(按二等跨连续梁验算) : q6 = 0.9×44.42kN/m2×0.15= 6.00 kN/m M = 0.125 q6 l 2 = 0.125×6.00×0.8 2= 0.48kN·m W=1/6 bh2 = 1/6×50×1002 = 83333 mm3 σ = M / W =0.48kN·m / 83333 mm3 =5.76N/mm2<[σ ]=13 N/mm2 2)挠度验算(按简支梁验算) : 荷载组合:⑥ F = 30 kN/m2 q5 = 30kN/m2×0.15 = 4.5kN/m 满足要求

? max ?

5ql 4 5 ? 6.24 ? 8004 = =0.89mm< l/400 = 750/400= 1.875mm 384EI 384? 9000? 4160000

满足要求 3)对拉螺栓的计算(400×800) N=abFS FS=0.95F2=0.95×44.42=42.2KN

N=0.8×0.4×42.2=13.5KN

N tb ? N 即 N tb >13.5KN
由 JGJ162-2008 表 5.2.3 可知,对拉螺栓直径选用 M14( (七) 扣件抗滑能力验算: 查《扣件脚手架规范》表 5.1.7,得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值:[N]=8000N 外侧立杆支承梁底小横杆下传荷载 N = 8309N> [N]=8000N,单扣件能满足要求; 中间立杆支承粱底小横杆下传荷载 N = 12990N > [N]双扣件=12000N,双扣件能满足要求; 为确保安全,粱底立杆与小横杆连接必须采用 U 型顶托撑顶。 根据 JGJ162-2008,结合施工图情况,选用 CH-65 型钢管支柱,其材料特性参数如下: 最小使用长度 1812 CH-65 螺栓调节范围 170 最大使用长度 3062 容许荷载(KN)
最小长度时 最大长度时

N tb =17.8KN)

调节范围 1250 重量 0.124
27

20

15

项目 插管 套管

直径(mm) 外径 48.6 60.5 内径 43.8 55.7

壁厚 (mm) 2.4 2.4

截面面积 (mm2) 348 438

惯性矩 I (mm4) 93200 185100

回转半径 i (mm) 16.4 20.6

CH

3) 立杆稳定性验算(按偏心受压计算,偏心半径取 25mm)

n?

I x1 18.51?104 ? ? 1.99 I x 2 9.32?104

1? n 1 ? 1.99 ? ? 1.223 2 2 ?L 1.223? 3062 ?x ? ? ? 181.67 i2 20.6

??

查JGJ162? 2008 附录D表D得? x ? 0.229

? 2 EA 3.142 ? 2.06?105 ? 438 N EX ? ? ? 26.95KN 2 ?2 181 . 67 x ? max M x N N 1? 25? N f ? ? ? ? ? 205N m m2 4 0 . 8 N ? x A W (1 ? 0.8 ?16800 ) 0.2209? 438 18.51?10
ix

N EX

30.25

? (1 ?

26950

)

求得[N]≤52.45KN,N=10.89KN 满足要求 4) 钢插销直径的选用

?d 2 f vb N ? 2A f ? 2
b n v

由上式知 d

?

2N 2 ? 12990 ? b 3.14 ? 120 ?f v

=8.3

b 又 N ? f cb Ac ? f cb ? 2dt 可知 d ?

N 12990 ? ? 8.73 b 2 f c t 2 ? 310? 2.4

由以上计算可知,钢(Q235)插销直径 d≥12mm

说明:其它大截面梁如 KLX3(1) 400×1100,KL106(1) 500×1000 数量少,结合现场实际情况,按便于 施工的原则,采取与梁 500×1250 相近的模板及支架搭设参数,但间距尺寸不得大于梁 500×1250 相应 的模板及支架搭设参数;梁腹板高度≥500 的,梁侧采用间距 400×800 的 M14 对拉螺栓加固。

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